瓜爾豆膠產品中心 / Product Center

聯系我們 / Contact

  • 山東東達生物化工有限公司
  • 聯系人:王偉
  • 電 話:0533-8299008
  • 手 機:13280657534
  • 傳 真:0533-8299001
  • 郵 箱:sddaswchina@163.com
  • 網 址:http://www.midnightsweeps.com/
  • 地 址:山東省淄博市周村區開發區工業園區16號

延緩交聯壓裂液技術

發布日期:2015-05-26 10:51:19
延緩交聯壓裂液技術
大慶海拉爾油田是一個多斷塊、多儲集類型的 油田,儲層物性條件差、巖性復雜,壓裂改造困難 較大[1?。如何提髙海拉爾油田深度埋藏復雜巖性 儲層的壓裂改造成功率,是提高油田產量亟待解決 的關鍵問題。利用延緩交聯技術來降低壓裂施工的 摩阻,優化壓裂液延緩交聯時間,控制壓裂液成膠 速度,以滿足不同井深施工時壓裂液在井筒的2/3 階段開始成膠,壓裂液在過炮眼后裂縫中黏度達到 最大,以減少施工時因壓裂液凍膠在管線和井筒產 生的摩阻,從而降低施工壓力,提高施工排量和井 底壓力。在不改變地面壓裂施工設備條件的情況下 將更多壓力有效傳遞到被壓裂施工的儲層,解決了 低砂比時砂堵。利用延緩交聯壓裂液提高縫內黏 度,降低了濾失,提高了壓裂液在裂縫中延伸壓力, 增加縫寬,也防止支撐劑于近井地帶及縫內脫砂沉 積造成砂堵,從而提高施工成功率及改造措施效果。
1延緩釋放型有機硼交聯劑分子設計
為了減小施工過程中壓裂液在管柱中流動的阻 力,同時降低在管柱中連續高速剪切對壓裂液交聯 網絡結構和攜砂性能的破壞,可加人和瓜爾膠及其 衍生物具有延緩交聯功能的交聯劑[M]。由于鋯和 鈦對儲層傷害較為嚴重,所以多選擇使用有機硼交 聯劑?,F場應用表明,目前使用的有機硼類型交聯 劑延緩交聯時間不能滿足需求。制備有機硼交聯劑 的工藝比較簡單,通過將絡合劑加人硼酸鹽水溶液 中,控制調節好pH、反應溫度和時間即可獲得。 在水溶液中,硼酸鹽通過如下水解反應形成硼酸根 離子。
B4072- + 7H20^2H3B0, +2B(OH)4-(1)
如果往溶液中加人絡合作用比較弱的有機小分 子絡合劑如乙二醛等,則該有機分子將會和溶液中 的硼酸根離子通過如下反應形成硼離子絡合物。
r 乙 1-
I
4L+B(OH);=^ L—B——L(2)
L
■由此可以將硼離子保護起來,通過逐步釋放硼 離子來起到延緩交聯的作用。顯然,有機硼交聯劑 的性能與配合物的形成和穩定性密切相關。如果選 擇2種不同的絡合劑M分子(低聚多糖)和N分 子(山梨糖醇),其中M分子的尺寸和空間位阻很 大,與硼離子絡合較為困難,但是溫度穩定性較 好,而N分子的尺寸和空間位阻較小,較容易與 硼離子產生絡合,通過選擇合適的反應條件將M 分子和N分子如方程(3)所示同時配位到硼離子 上,其空間位阻效應將可以有效屏蔽硼離子與其他 活性基團的反應以增加配合物的穩定性,Harry等 曾經利用與此相類似的方法解決了有機鋯的穩定性 問題[9]。
■ M ■-
2M+2N+B(OH)4"=^ N—B —N(3)
M
不僅如此,在升溫過程中,耐溫性較差的硼離 子將首先解離,有機配合物將如圖1所示吸附到瓜 爾膠高分子鏈上。隨著溫度進一步升高,絡合作用 較強的M分子將產生解離,將瓜爾膠高分子鏈交 聯在一起。通過空間位阻的匹配,來解決有機硼的 穩定性和延長延緩交聯時間問題,用升溫過程中逐 級釋放硼離子的方法解決了有機硼交聯劑高溫穩定 性和耐剪切性能問題。
2pH對有機硼交聯劑延緩交聯時間的 影響
由于硼酸鹽水解將如方程(1)所示產生硼 酸,在堿性條件下,水解產物硼酸將如方程(4) 所示和溶液中氫氧根離子反應生成硼酸根離子,因 此pH將直接影響溶液中的硼酸根離子的數量。由 于溶液中的硼酸根離子和硼離子的絡合物之間存在 著動態平衡,因此pH可以有效控制延緩交聯的時 間,有機配合物的穩定性決定了可以延緩的最長時
溫度/T
延緩時間/s
10
12
12
2
3
4
5
6
7
3 9
8
8
8
PH
樣品
0.45 0.15 0.30 0.45
0,30
0.45
表2不同交聯黏度液凍膠計算理論摩阻及實驗摩阻 Table 2 Frictions of both the calculated theory and experiment of the gel in different crosslinked viscosities
初始黏度 / ( mPa • 8)V
(mPa • s ")n計算摩阻
/MPa實驗摩阻 /MPa
800.300.213.12.99
1320.550-303.74.16
2501.940.604.75,38
4822.420.825.98.44
注:實驗溫度50尤,實驗排量0.3 mVh,實驗管徑8 mm,實 驗管線長度6. 4m。
間,而pH可以對延緩交聯的時間進行調節。
H3B03 + OH-_B(OH)4-(4)
表1是pH、不同質量分數和穩定條件下交聯 劑延緩交聯的時間,可以看出,隨著pH的升高, 交聯劑延緩交聯的時間逐漸變長,最大延緩交聯時 間在8 min左右,遠大于文獻報道的結果[1°、還 可以看出,隨著交聯劑質量分數的增加和溫度的升 高,延緩交聯的時間逐漸下降,但是在pH較高 時,變化的幅度很小。
表1有機硼交聯劑延遲交聯作用實驗方案及結果 Table 1 Experimental scheme and the results of delayed crosslinking action for organic borate cross-linker
交聯劑質量分數
/%
48.0
3510.0
20272,0
35254.0
15281.0
35453.0
15487.0
20460.0
3初始黏度對延緩交聯壓裂液摩阻的 影響
在壓裂過程中流體在管柱的高速流動會在流體 和管柱表面形成大量湍流,由此消耗了能量,增加 了流動阻力。利用延緩交聯技術,可以顯著降低瓜 爾膠壓裂液的摩阻,由于直接測量延緩交聯過程中 摩阻變化比較困難,實驗過程不好控制,為此直接 測定不同初始黏度時壓裂液的摩阻(表2)??梢?看出,在相同排量條件下,當壓裂液的黏度為 80 raPa . s時,實驗摩阻為2. 99 MPa,當壓裂液黏 度達到482 mPa . s時,實驗摩阻為8. 44 MPa,因 此,控制壓裂液的成膠時間,降低壓裂液凍膠在井 筒中的黏度能夠減小施工時壓裂液的沿程摩阻,從 而降低施工壓力,提高施工成功率。需要指出的 是,壓裂液施工時的摩阻與壓裂液的黏度、施工排 量、管徑和注人方式等均有關系,但是后3個因素 都受到壓裂條件的限制,因此降低施工摩阻只能從 改進壓裂液的性能人手。根據初始黏度對應的流變 參數和排量可以從理論上計算摩阻。
壓裂液的沿程摩阻
AP=/詩(5)
摩阻系數
/ = 0. 079^-0-25(6)
雷諾數
10-'sV2^d"〇
Re _ K^n~l(7)
AP——-沿程摩阻,MPa; /—一摩阻系數;
I管線長度,m; d管線直徑,m; V液
體體積,m3; g——重力常數,9.8 N/ kg; p— 密度,kg/m3; l—雷諾數;&——稠度系數, mPa • s ; n流動行為指數tll]。
從計算結果(表2)可以看出,理論計算值比 實驗值偏低,可能是由于在測量過程中壓裂液的黏 度因為延緩作用有所增加,輸入的流動參數不夠準 確所致。
4延緩交聯壓裂液流變性能和降濾失 性能研究
利用延緩交聯技術不僅可以降低施工時的摩 阻,還可以改善壓裂液的網絡結構,提高壓裂液的 降濾失性能。圖2是90尤和相同基液濃度條件下, 常規水基壓裂液和延緩交聯水基壓裂液的剪切黏度 隨時間的變化,從圖2可以看出,隨著溫度的增 加,常規水基壓裂液的黏度逐漸下降,最后穩定在 150 mPa • s左右。對延緩交聯水基壓裂液來說, 隨著溫度的增加,剪切黏度逐漸增加,主要是由于 在升溫過程中,隨著硼離子不斷被釋放,參與交聯 的硼離子逐漸增加所致。在溫度達到90 時,黏 度達到最大值,隨著剪切速率的變化,黏度會逐漸
1009080706050
50100500050 4 4 3 3 2 (S • f/**
a/K曬
6040
200
150
100
70
下降,最后穩定在300 mPa • s左右,黏度達到穩 定時延緩交聯水基壓裂液的剪切黏度比常規水基壓 裂液的黏度增加1倍左右(表3)。圖3是不同交 聯比條件下延緩交聯壓裂液的剪切黏度隨時間的變 表3不同溫度可控延緩交聯壓裂液耐溫耐剪切性能 Table 3 Properties of both temperature resistance and anti-shearing for controllable delayed crosslink fracturing fluid in different temperatures
實驗溫度 /X延緩交聯 時間/s剪切黏度/ (mPa*s)
初始30 min60 min90 min
9018575256224
10021087267235
11023093238209
12026089344265
13029098403198
140320113437217
海度
01428425670
時間/min
圖3不同交聯比條件下延緩交聯壓裂液流變曲線 Fig.3 Rheological curves of the delayed crosslink fracturing fluid under the conditions of different crosslinked ratios
化,可以看出,適當增加交聯劑的比例,壓裂液的 剪切黏度有所增加,但是曲線的形狀,包括最大值 出現的位置,并不會產生改變,主要是因為硼離子 的釋放,受到pH和溫度的控制,與交聯比無關。
表4是在90 T、壓差3. 5 MPa下常規水基壓 裂液、延緩交聯壓裂液的濾失情況,可以看出,延 緩交聯壓裂液的濾失量和濾失系數遠小于常規水基 壓裂液,能夠提髙壓裂液的使用效率。
表4不同降濾失劑的壓裂液的濾失性能對比 Table 4 Contrast of the filtration properties for the fracturing fluids with different filtration reducer
36 imm濾失量濾失系數初濾失量
壓裂液體系/mL/ (m • / (m3 • m-2)
常規水基壓裂液21.66.9xl044.7xl〇4
延緩交聯JE裂液9.84.1 xlO-43.2xl〇-4
5現場試驗及效果分析
從圖4、圖5和表5中可以看出,在相同排量 和施工深度條件下,使用延緩交聯壓裂液,井筒摩 阻下降了近6 MPa,說明使用延緩交聯壓裂液可以 更多地將壓力傳遞到被壓裂儲層,提高施工成功 率。
2009年在海拉爾油田南屯組儲層應用延緩交 聯壓裂液現場試驗52 口井89層,平均深度為 2 634.9 m,施工參數及效果見表6??梢钥闯?,利 用延緩交聯壓裂技術,施工成功率達到了 %. 6%; 在不改變砂比和加砂強度條件下,油井產液量有較 大提高。
6結論
(1)優化和篩選出分子尺寸以及與硼離子絡 合能力不同的兩種有機分子,通過控制反應條件制 備出復合型有機硼交聯劑,利用空間位阻效應和逐 級釋放技術提高了硼離子穩定性和延緩釋放的時 間,在pH為12條件下最長延緩交聯時間可以達到 8 min左右。利用逐級釋放技術提高有機硼交聯劑 的耐溫和耐剪切性能,可以顯著提高壓裂液的性能。
(2)利用延緩交聯壓裂技術提髙了相同基液 濃度條件下壓裂液的黏度和耐溫耐剪切性能,改善 了壓裂液的網絡結構,提高了壓裂液降濾失性能。
(3)利用延緩交聯壓裂技術,壓裂施工沿程 摩阻下降了 5. 7 MPa,由此在不增加地面施工車組
15002 0002 5003 0003 500
時間/s
圖4采用常規壓裂液希58-56井施工曲線 Fig. 4 Operation curves of the conventional water-base fracturing fluid for Well Xi 58-56
05001 000 1 500 2 000 2 5003 000 3 500 4 000
時間/S
圖5采用延緩交聯壓裂液希54-56井施工曲線 Fig. 5 Operation curves of the delayed crosslink fracturing fluid for Well Xi 54-56
表S希58-56并與希54-56井現場施工及測試參數對比 Table 5 Contrast of both field operations and testing parameters for Wells Xi 58-56 and Xi 54-56
井號壓裂液類型深度/m排量
/ ( m3 • min "1 )地面壓力 /MPa井底壓力 /MPa井筒摩阻 /MPa
希 58-56常規水基壓裂液2 648.4 - 2 634.03.629. 138.517.0
希 54-56延緩交聯壓裂液2 659.6 - 2 641.03.624.239.411.3
表6貝中深部南屯組延緩交聯壓裂液和常規水基壓裂液施工效果統計 Table 6 Statistics of the simulating effects of both delayed crosslink and conventional water-base fracturing fluids in
deep Nan tun Formation of Middle Beier
水基壓裂液
類型施工
年份井數層數儲層深度 /m有效厚度 / m停栗壓力梯度 / ( kPa • m'1 )平均砂比加砂強度
/% / ( m3 • m ~1)成功率
/% /產液量 (m3 • d"1)
延緩交聯壓裂液200952892 634.96.718. 118.91.7796.610.84
200839932 601.012.716.818. 11.7187.18.54
常規水基壓裂液200711172 670. 311.418.718.91.8476.59.07
 
動力的條件下,可以將更多的壓力傳遞到被壓裂儲 層,施工成功率由原來的80%左右提髙到96%以 上,有效解決了大慶海拉爾油田深度埋藏高含泥儲 層壓裂改造問題。
(4)利用延緩交聯壓裂技術,單井日產液量 也有顯著提髙。
 
国产又色又爽又黄又刺激视频